Top 4 typer af stålbroer (med eksempler)

Denne artikel kaster lys over de fire øverste typer stålbroer. Typerne er: 1. Valset stålbjælbroer 2. Forgyldte bjælkebroer 3. Pladebærerbroer 4. Trussed Girder Bridges.

Type nr. 1. Valsede stålbjælker:

Dette er den enkleste type stålbro, der har RSJ som bjælke- og ståltrugpladen fyldt med beton eller armeret betonplade som brodækket som vist i figur 14.1.

Disse broer har meget små spænd og er konstrueret over kanaler eller små kanaler, hvor skure er ubetydelig, og overfladiske fundamenter er mulige til at reducere grundprisen. Da disse broers belastningskapacitet er begrænset, er disse broer egnede til landsbyveje, hvor både køretøjets trafikvægt og hyppighed er mindre.

Type # 2. Forgyldte bjælkebroer:

Forgyldte strålebroer kan dække forholdsvis større spændinger end RSJ-broerne, da deres sektionsmodul øges ved at øge flangeområderne med yderligere plader fastgjort til flangerne ved rivning eller svejsning (figur 14.2).

Type nr. 3. Pladebærerbroer:

Når broens spændvidde er ud over spændingskapaciteten af ​​belagte strålebroer, adopteres broderbroer. I sådanne broer er bjælkens dybde fra bøjning og afbøjning betragtet således, at rullede stålbjælker ikke er egnede, og derfor er båndene fremstillet med plader og vinkler enten ved rivning eller ved svejsning.

Hvis broen er igennem type, kan kun to bjælker bruges på begge sider, men i tilfælde af broer af dæktype kan et hvilket som helst antal bånd anvendes afhængigt af den økonomiske overvejelse.

Den sektionsmodul, der kræves til pladebjælken i forskellige sektioner såsom midterpartiet, en tredjedel sektion, en fjerde sektion osv. Varierer afhængigt af øjeblikket ved disse sektioner, og som sådan kan flangepladerne begrænses på tidspunktet for mindre øjeblikke som i enderne for simpelthen understøttede bjælker.

Komponenterne i en pladebjælke er som angivet nedenfor (figur 14.4):

1. Web-plade

2. Flangeplader

3. Flangevinkler

4. Nitter eller svejsninger, der forbinder flangevinkler med flangepladerne og pladen.

5. Lodrette stivere fastgjort til banepladen med intervaller langs længden af ​​bjælken for at beskytte mod buckling af banepladen.

6. Horisontale stivere fastgjort til webpladen dybtvis, en eller flere i tal, for at forhindre buckling af webpladen.

7. Bære stivere i enderne over midterlinien af ​​leje og ved mellemliggende punkter under punktbelastningerne.

8. Web splice-plader bruges til at slutte sig til de to webplader.

9. Flangepladeskiver bruges til at forbinde de to flangeplader.

10. Vinkelpladeskiver bruges til at forbinde de to flangevinkler.

11. Bæreplader i enderne hviler på bryggerne / anlægene.

Fuld længde af plader og vinkler til fremstilling af pladebjælken er muligvis ikke til rådighed, for hvilken splejsning er nødvendig. Flangepladerne er normalt splejset i nærheden af ​​enderne for simpelthen understøttede spændinger, mens pladen er splejset ved eller nær midten.

For at beskytte mod spænde af pladen er vertikale og vandrette stivere tilvejebragt ved brug af ms vinkler. Ved hver ende og også ved koncentreret kraftig belastning er lejestyvere nødvendige til transmission af belastninger. Lagerstiverne er ikke-krympede, og pakningspladen anvendes imellem banen og afstivningsvinklen, men mellemliggende vinkelstivere bliver normalt krympet.

Udformningen af ​​en pladebjælke omfatter følgende trin:

1. Beregning af BM og SF i forskellige afsnit siger en fjerdedel, en tredjedel og et halvt span.

2. Vurdering af påkrævet sektionsmodul i forskellige sektioner.

3. Design af web fra shear overvejelse.

4. Design af flangevinkler og flangeplader for at opnå det krævede sektionsmodul i forskellige sektioner.

5. Afkortning af flangeplader og flangevinkler i betragtning af reducerede værdier af krævet sektionsmodul nær endeafsnittene.

6. Design af nitter eller svejsninger, der forbinder forskellige elementer, såsom flangevinkler med webplade og flangevinkler med flangeplader.

7. Udformning af splejsninger, såsom flange splejsning og web splejsning.

8. Udformning af stivere.

9. Design af lejeplader.

Eksempel 1:

En simpel understøttet pladebjælkebro på 20 meter spænder med en dødbelastning på 50 KN / m ekskl. Selvvægt af bjælken og også en levende belastning på 60 KN / m pr bjælke. Design pladebjælken i midten af ​​spændingen i betragtning af belastningsgodtgørelsen som pr. IRC-kode.

Opløsning:

Dead load = 50 KN / m.

Levende belastning med slag = 60 x 1.269 = 76.14 KN / m. Total overlejret belastning med påvirkning ekskl. Selvvægt af bjælke = 50 + 76, 14 = 126, 14 KN / m.

Selvvægten af ​​pladebjælken pr. Meter længde er omtrent givet af WL / 300, hvor W er den samlede overlejrede belastning pr. Meter og L er spændet i m.

. . . Selvvægt af pladebjælke = WL / 300 = (126, 14 x 20) / 300 = 8, 41 KN / m

Design af web-plade:

Antag tykkelsen af ​​pladen, t w = 12 mm. Den økonomiske dybde af en pladebjælke er givet af

Hvor, M = Maksimum bøjningsmoment; f b = Tilladelig bøjningsspænding; t w = Tykkelse af webplade.

Antag dybde på banen = 2000 mm.

Design af flangeplader:

Netto flangeområde krævet til spændingsflange, A t = M / f b d = 6750 x 10 6/138 x 2000 = 24 456 mm 2 . Hvis 4 Nos. 22 mm. dia nitter bruges til at forbinde flange plader til flange vinkler og 4 Nos nitter til at forbinde flange vinkler til web plade og hvis 2 nos. 500 mm x 16 mm. flange plader og 2 nos. 200 mm x 100 mm x 15 mm flangevinkler bruges til at fremstille pladebjælken, så det tilgængelige netflangeområde er som følger:

Detaljerne af pladebjælken er vist i figur 14.5.

Check for bøjningsspænding:

Kontroller forskydningsspænding:

Type # 4. Trussed Girder Bridges:

Trussed girder eller truss broer har en øvre eller øverste akkord, nederste eller nederste akkord og web medlemmer, som er lodrette og diagonaler. For en simpel understøttet trussbro er den øvre akkord udsat for kompression, og den nedre akkord udsættes for spænding.

Webmedlemmerne kan kun være diagonaler som i Warren Truss (figur 14.6a) eller en kombination af lodrette og diagonale som i modificeret Warren Truss (figur 14.6b) eller Pratt Truss (figur 14.6c & 14.6d) eller Howe Truss (Figur 14.6e) eller Parker Truss (figur 14.6g).

For større spændinger er panelerne igen inddelt fra strukturelle overvejelser som i truss med diamantbøjning (figur 14.6f), Pettit Truss (figur 14.6h) eller K-truss (figur 14.6i). Spændvidden for en simpel understøttet trussbro er 100 til 150 meter.

Trussebroerne kan enten være af dæktype eller gennemgående type (Fig: 14.7), dvs. brodækket vil være tæt på toppen akkord i den tidligere type og nær bundkordet i sidstnævnte type.

Det er derfor unødvendigt at sige, at parallelle akkordstænger, der er vist i fig. 14.6a til 14.6c, kan være enten af ​​dæktype eller gennem type som i fig. 14.7a og 14.7b, men strækker sig med buet lop akkord som vist i Figur 14.6g til 14.6i er altid af gennem type (figur 14.7c).

Brodækket er på langsgående bjælker hviler på tværbjælker, som overfører belastningerne til bøjlerne på hver paneldamme. Detaljer af en krogbro er vist i figur 14.8. Da der ikke er belastning på trussellemmerne, undtagen ved paneldamper, bliver trussemedlemmerne kun udsat for direkte spænding, enten træk eller kompression, og der opstår ikke bøjningsmoment eller forskydningskraft i trusselementerne.

Panelforbindelserne, hvor medlemmerne mødes, antages at være hængslede, og derfor er der ikke udviklet noget bøjningsmoment i truss-medlemmerne selv på grund af afbøjningen af ​​trussen.

Bestemmelse af kræfter i statisk bestemmelse af trusser:

Kræfterne i trussemedlemmerne bestemmes af følgende metoder, når trusserne er statisk afgørende:

1. Grafisk metode af Stressor Force Diagrams.

2. Sektionsmetode.

3. Resolutionsmetode.

Ovennævnte fremgangsmåder forklares ved et illustrativt eksempel.

Eksempel 2:

En simpelt ensidet trekantet trussel med en belastning på 30 KN ved ledd 2 er vist i figur 14.9a. Beregn styrkerne i trusselens medlemmer ved hjælp af ovennævnte tre metoder, en efter en.

Grafisk metode:

Medlemmerne er nummereret med 0 i midten af ​​trusset og A, B, C på ydersiden og tælles med uret. Derfor er reaktionerne AB og CA. Medlemmerne er OB, OC og OA. Reaktion AB = Reaktion CA = 15 KN.

Da belastningerne og reaktionerne er lodrette, tegnes et kraftdiagram i en passende skala (figur 14.9b), som også er lodret. I dette diagram repræsenterer bc nedad, W, ca opad repræsenterer R2 og ab opad repræsenterer R1. Da R1 + R2 = 30 KN, i kraftdiagrammet også bc = ca + ab = 15 + 15 = 30 KN.

Nu trækkes kraftdiagrammet. I betragtning af rammens led 1 er en linje, bo, tegnet på kraftdiagrammet parallelt med BO, og en linje ao er tegnet på kraftdiagrammet parallelt med AO. Trianglen, oab, er trekantet af kraftdiagrammet for leddet 1 og ab, bo, oa, for eksempel at skelne reaktionen R1 og interne kræfter i henholdsvis BO, OA.

På samme måde i joint 2 er W den ydre belastning eller kraft repræsenteret af bc i kraftdiagrammet. Linjer ob og oc er tegnet parallelt med medlem OB og OC.

Trianglen, bco, er trekanten af ​​kraftdiagrammet for leddet 2 og bc, co, ob repræsenterer at skala reaktionen W og interne kræfter i henholdsvis OC & OB. Trianglen af ​​kraftdiagram for led 3 viz. cao, er ligeledes tegnet; ca, ao og oc, der repræsenterer at skala reaktionen R2 og interne kræfter i henholdsvis medlem AO og OC.

Værdierne for de interne kræfter i medlemmerne er kendt fra kraftdiagrammet som illustreret ovenfor. Kraftens karakter, nemlig hvorvidt kraften er træk eller kompression kan også bestemmes ud fra samme kraftdiagram.

I enhver trekant med kraftdiagram følges vejen for de kræfter, der starter fra den kendte kraft, i samme retning, og disse retninger er angivet i ramediagrammet. For eksempel er der i trekanten af ​​kraftdiagram abo, ab (= reaktion R 1 ) kendt for at virke opad.

Efter denne bane vil styringen af ​​kraften bo oa være som vist i kraftdiagrammet og vises også i ramediagrammet. En kraft mod et led i rammediagrammet indikerer en kompressionskraft og en kraft væk fra leddet er en trækkraft.

I led 1 er den kendte kraft ab = R1, der virker opad, og efter denne bane er retningen af ​​kræfter for bo og andre i kraftdiagrammet og for elementet BO og OA i ramediagrammet vist. Kraftens retning BO er mod leddet og er derfor en kompressionskraft.

Tilsvarende er styrken af ​​kraft OA væk fra leddet og er derfor en trækkraft. På samme måde og med start fra den kraft, hvis retning er kendt, vises retningerne for alle kræfterne i rammediagrammet og dermed er alle kræfternes karakter kendt.

Sektionsmetode:

Ved denne metode skæres det medlem, hvis styrke skal bestemmes, af en linje, som også skærer nogle andre rammedlemmer. Start skal ske fra et punkt, hvor kun en kraft er ukendt. Rammen vil forblive afbalanceret, selv ved skæringen, hvis ydre kræfter virker i skæreelementerne som vist i figur 14.10 i samme enkle ramme som i figur 14.9.

Kræfterne kan bestemmes ved at tage et øjeblik om et bekvemt led, således at kun en kendt og en ukendt kræft er involveret. For eksempel i fig. 14.10b er der lavet et snit XX i rammeskæringselementet AO og BO.

Tager moment om fælles 2, f OA x

/ 2 x 6 = 15 x 3 eller, f OA = 8, 66 KN dvs. væk fra leddet. Tag moment om led 3, f OB x
/ 2 x 6 = 15 x 3. . . f OB = 17.32KN dvs. mod samlingen, dvs. kompressionskraft.

På samme måde kan kraften F OC være kendt ved et snit YY og tage øjeblikkelig led 1.

Derfor er kræfterne i medlemmerne bestemt ved metoden for sektioner som nedenfor:

f OB = f OC = 17, 32 KN (kompressiv), f OA = 8, 63 KN (træk)

Metode til opløsninger:

Ved denne metode løses alle kræfterne og de ydre belastninger ved en led i vandret og lodret retning og ligestilles med nul, da leddet er i ligevægt. Start skal laves fra leddet, hvor ekstern belastning virker, og der er ikke mere end to ukendte.

Det samme numeriske eksempel som vist i figur 15.9 er taget for at illustrere denne fremgangsmåde også. Kraften mod en ledd er kompressiv, og kraften væk fra leddet er træk.

I betragtning af fælles 1 og opløsning f OB i vandret og lodret retning og ligende til nul, f OB sin 60 ° + 15 = 0 eller f OB = (-) {[15 x2] / √3} = (-) 17, 32 KN dvs., komprimerende og f OB cos 60 ° + f O ʌ = 0 eller f O ʌ = (-) f OB cos 60 ° = (-) 17, 32 x ½ = (-) 8, 66 KN dvs træk.

I betragtning af fælles 3, f OC cos 60 ° + f O ʌ = 0 eller f OC = (-) 8, 66 x 2 = (-) 17, 32 KN kompressiv.

Kræfterne i rammen som opnået ved opløsningsmetode er: f OB = f OC = 17, 32 KN kompressiv. f O ʌ = 8, 66 KN strejf .

Derfor kan det bemærkes, at kræfterne i rammen er de samme som udformet ved Sektionens Metode og Metode til Opløsning. Værdierne som udarbejdet af den grafiske metode varierer lidt, da de skal forsegles, og som sådan opstår der fejl i måling. Men for alle praktiske formål er disse værdier acceptable, og designet kan fortsættes uden tøven.

Bestemmelse af kræfter i trusser med et redundant medlem :

Derfor skal der anvendes andre metoder til at finde ud af kræfterne i sådanne trusser, hvoraf to er beskrevet nedenfor:

1. Metode baseret på princippet om mindst arbejde.

2. Maxwells metode.

Metode baseret på princippet om mindst arbejde:

En følge af Castigliano's sætning er, at arbejdet med at understrege en struktur under et givent system af belastninger er mindst muligt i overensstemmelse med opretholdelsen af ​​ligevægt. Derfor er differencekoefficienten for arbejdet udført i forhold til en af ​​kræfterne i strukturen lig med nul. Dette er "det mindste arbejde", der bruges til at evaluere kræfterne i statisk ubestemte trusser.

Den spændingsenergi, der opbevares eller arbejdet i ethvert medlem af længden, L og tværsnitsarealet A, under en direkte kraft, P er angivet ved

Og arbejdet i hele strukturen er:

Ved evaluering af kræfterne i trussemedlemmet er proceduren som følger:

1. Fjern det overflødige medlem og beregne kræfterne i de resterende dele af kabinettet (som nu er statisk bestemt) på grund af ekstern belastning. Kræfterne i medlemmerne på grund af ovenstående er F1, F2, F3 (sige).

2. Fjern den eksterne indlæsning, og anbring en træk i det redundante element og find styrken i trusselementerne.

3. Hvis K1, K2, K3 osv. Er kræfterne i medlemmene på grund af enheden trækker i det redundante element, og hvis den faktiske kraft i redundantdelen af ​​tømmeret på grund af ekstern belastning er T, så er den samlede kraft i medlemmerne vil være, T for det redundante medlem (siden F = 0) og (F1 + K1T), (F2 + K2T), (F3 + K3T) osv. for andre medlemmer.

4. Samlet arbejde i strukturen, herunder det i det overflødige medlem, vil være:

5. Differencekoefficienten for det arbejde, der udføres i forhold til kraften T i det redundante element, gives derfor af:

Maxwells metode:

Denne metode er også baseret på det samlede arbejde, der udføres ved at understrege strukturen, men den grundlæggende forskel i denne metode med den foregående er, at i stedet for at fremkalde en intern kraft T i det redundante element, anvendes denne kraft som en ekstern belastning.

Dette betyder at i den tidligere metode baseret på princippet om mindstearbejde, er stammeenergien af ​​det redundante medlem også inkluderet i det samlede arbejde, der udføres, da kraften T i det redundante element er en intern, men i Maxwells metode er kraften T en ekstern og derfor ikke bidrager til det samlede arbejde udført på grund af strukturens stress.

I Maxwells Metode anvendes den første sætning af Castigliano til evaluering af kræfterne i det redundante medlem som beskrevet nedenfor:

1. Trin 1 til trin 4 samme som i den foregående metode. I trin 3 er enhedsbelastningen og T imidlertid eksterne belastninger langs det overflødige element.

2. Det samlede arbejde ekskl. Det i det overflødige medlem er:

Ifølge Castigliano's første sætning giver differencekoefficienten for den samlede belastningsenergi i en struktur med hensyn til enhver belastning deformationen af ​​strukturen langs belastningens retning.

Derfor giver ∂U / ∂T deformationen af ​​det redundante element i retningen T.

4. Men som følge af kraften T i det redundante medlem er også deformationen af ​​elementet givet af følgende forhold:

Hvor L o og A o er længden og arealet af tværsnittet af det overflødige element.

Minustegn i ligning 14.7 anvendes, da deformationen i ligning 14.6 giver værdien af ​​δ i retning af T, men som et resultat af pull T vil deformationen i elementet være i modsat retning.

Værdierne for T kan bestemmes ud fra ligning 14, 8, da alle andre værdier undtagen T er kendt. Kendskab til værdien af ​​T kan kræfterne i alle medlemmerne af trussen bestemmes såsom T i det redundante element og (F1 + K1T), (F2 + K2T), (F3 + K3 T) osv. I andre medlemmer.

Det kan også bemærkes, at selv om trussen med redundant element analyseres ved to forskellige metoder, er resultatet det samme som det ses fra ligninger 14.4 og 14.8.

Eksempel 3:

En brobøjle med et redundant medlem på centralpanelet og med 200 KN vertikale og 100 KN vandrette belastninger, der virker ved en af ​​toppanelknudepunkterne, er vist i figur 14.11. Find kræfterne i alle medlemmer af trussen.

Trussen er hængslet på en støtte og har rulleleje på den anden understøtning. Det kan antages, at beregningen er bekvemt, at forholdet mellem længde og tværsnit for alle medlemmer er det samme.

Løsning efter metode for mindst arbejde:

1. Det overflødige medlem BE fjernes, og krafterne i alle de resterende medlemmer af kappen, som nu er statisk bestemt, bestemmes ved en af ​​følgende metoder:

(i) Grafisk metode ved stress eller kraftdiagram

(ii) Sektionsmetode

(iii) Metode til løsning.

Dette er tabel i tabel 14.1. Figur 14.12a viser ydre belastninger og reaktioner.

2. De eksterne belastninger fjernes, en enhedstræk påføres i det redundante element (fig. 14.12b) og kræfterne K1, K2, K3 etc. i forskellige medlemmer findes. Dette er også vist i tabel 14.1.

Bestemmelse af kræfter i trusser med to eller flere overflødige medlemmer:

Fremgangsmåden til bestemmelse af kræfterne i trusser med to eller flere overflødige medlemmer er den samme med en vis modifikation på grund af tilstedeværelsen af ​​mere end et redundant medlem, og princippet om mindst arbejde kan også udnyttes i denne lethed.

Dette forklares nedenfor:

1. Fjern de overflødige medlemmer således, at trussen bliver perfekt og bliver ikke forvrænget efter fjernelsen af ​​de overflødige medlemmer. Trussen i figur 14.13a har to redundante elementer BG og DG, der fjernes som vist i figur 14.13b. Denne sidstnævnte truss er statisk afgørende, og kræfterne i medlemmerne med de ydre belastninger bestemmes. Kræfterne i medlemmerne siger F1, F2, F3 osv.

2. Fjern den eksterne indlæsning og anbring en enhedsdrag i det overflødige element BG (Fig. 14.13c). Hvis K1, K2, K3 osv. Er kræfterne i medlemmerne på grund af enheden trækker det redundante element BG, og hvis den faktiske kraft i det redundante element BG er T på grund af ekstern belastning, så styrker den samlede kraft i den anden medlemmerne vil være (F 1 + K 1 T), (F 2 + K 2 T) osv.

3. Påfør derefter en enhedstræk i DG redundantmedlemmet (figur 14.13d), hvis K ' 1, K' 2, K ' 3 osv. Er kræfterne i medlemmerne på grund af en enhedsdragning i det redundante element DG og hvis den faktiske kraft i det redundante element DG er T 'på grund af ekstern belastning, vil krafterne i de andre medlemmer være K' 1 T, K ' 2 T' etc. på grund af kraften T i det redundante medlem DG.

4. Faktiske kræfter i de andre medlemmer på grund af trin 1 til 3 er (F1 + K1T + K'1T), (F2 + K2T + K'2T) etc.

5. Samlet arbejde i strukturen, herunder det i de overflødige medlemmer vil være,

Alle udtryk i ligning 14.13 og 14.14 er kendte undtagen T og T 'og som sådan ved at løse disse to samtidige ligninger kan værdierne for T og T' beregnes. Ved at kende værdierne for T og T 'bestemmes styrkerne i andre medlemmer fra trin 4, dvs. (F1 + K1T + K'1T), (F2 + K2T + K'2T) osv. . som gjort i eksempel 3.

Påvirkninger af linjer til truede broer:

Brokroppene udsættes for bevægende belastninger, og som sådan kan kræfterne i kælderen ikke vurderes, medmindre hjælpen fra indflydelseslinierne er taget.

Derfor er det vigtigt at tegne indflydelseslinierne for kræfter i de forskellige trusselementer, og maksimumværdien for hvert trusselelement bestemmes således efter at de bevægelige belastninger er sat for maksimal effekt. De bevægelige belastninger fra kørebanen kommer på hver krog på begge sider af kørebanen kun ved panelskårene.

Den samlede belastning deles ligeligt af hver trussel. Indflydelseslinjediagrammet for de øverste og nederste akkorder er tegnet for BM, medens indflydelseslinierne for de diagonale og vertikale elementer trækkes for SF

De typer af brobukser, der normalt anvendes, er vist i figur 14.6, og indflydelseslinierne vil variere afhængigt af typen af ​​trussel og placeringen af ​​elementet i trussen. Princippet om tegning af indflydelseslinjen forklares imidlertid for et parallelt akkord Pratt truss med et illustrativt eksempel.

Eksempel 4:

Tegn indflydelseslinierne for kraft i bundkordet AB, øverste akkord LK, diagonaler AL & LC og lodret BL af Pratt-truss-broen vist i figur 14.14. Beregn også den maksimale kraft i diagonal AL og bundkord AB, hvis enkeltbanen i IRC klasse AA-belastning krydser broen. Panellængde = 6m og trussens højde = 8m.

Influence Line for Force i Diagonal, AL:

Skær bundkord AB og diagonal AL med en snitlinie 1-1 som vist i figur 14.15a. Tegn en vinkelret linje BN fra B på AL. Når en enhedsbelastning bevæger sig fra den ene ende af broen til den anden, lad reaktionerne ved A og G være henholdsvis R1 og R2. Den venstre del af skærebøjlen vil være i ligevægt for enhver position af aggregatbelastningen i brodækket.

Influence Line for Bottom Chord AB:

Overvej afsnit linje 1-1 samme som før.

Tager moment om L, F AB xh = R 1 a eller, AB = R 1 a / h = M 1 / h (Spænding)

Derfor er indflydelseslinjen for kraft i bundkordet AB lig med 1 / h gange indflydelseslinjen for M L, som er en trekant med ordinat svarende til x (L - x) / L, dvs 5a / 6. Derfor er ordinaten af ​​indflydelseslinjen for f AB ved L lig med

x
=
som vist i figur 14.15c.

Influence Line for Vertical BL:

Når en enhedsbelastning bevæger sig fra A til B, bliver spændingen i det lodrette element BL fra nul til enhed. Igen falder spændingen i BL fra enhed til nul, da enhedens belastning bevæger sig fra B til C. Derefter er spændingen i BL altid nul, når enhedsbelastningen bevæger sig fra C til G. Derfor er indflydelseslinjen for det vertikale element. BL er en trekant med maksimal ordinat svarende til enhed som vist i figur 14.15d.

Influenslinje til diagonal LC:

Overvej snitlinje 3-3, og at enhedsbelastningen bevæger sig fra A til B. I så fald konstateres det, at hvis ligevægten til højre for snit 3-3 tages i betragtning, konstateres det, at kraften i diagonal LC nær leddet C vil være nedad siden den eksterne kraft, dvs. reaktionen R2, der skal afbalanceres af kraften i LC, er opad.

Derfor vil kraften i LC være komprimerende, og dens størrelse er givet ved, f LC sin θ = R2 eller, f LC = R2 / Sin θ = R2 cosec θ (Kompression)

Dernæst overvejes ligevægten på kanten af ​​skærelinje 3-3, når enhedens belastning bevæger sig fra C til G. Som det fremgår, vil kraften i LC nær leddet L være nedad, da reaktion R 1 virker opad. Derfor vil diagonal LC være i spænding, og størrelsen er givet ved, f LC sin θ = R 1 eller, f LC = R 1 cosec θ (Spænding)

Indflydelseslinjen for R1 og R2 er trekanter, der har koordinater enhed og nul ved henholdsvis A og G for R1 og har ordinater nul og enhed ved henholdsvis A og G for R2. Derfor vil indflydelseslinjen for LC være cosec θ gange indflydelseslinjen for R2 fra A til B og kompressiv i naturen.

Indflydelseslinjen for LC vil være cosec θ gange indflydelseslinjen for R 1 fra C til G og træk i naturen. Indflydelseslinjen for LC mellem B til C vil være en linje, der forbinder ordinaterne ved B & C, der er henholdsvis 1/6 cosec θ (komprimerende) og 2/3 cosec θ (træk). Indflydelseslinjen for LC er vist i figur 14.5c.

Influence Line for Top Akkord LK:

Overvej trussen tilbage til skærelinien 3-3. Tager moment om C, f LK xh = R 1 x 2a eller, f LK = 1 / hx 2 aR 1 (Kompression). Men 2aR 1 er tidspunktet for den frit understøttede truss på C. . . f LK = Mc / h (Kompression).

Maksimale kræfter i medlemmer på grund af bevægelse af IRC klasse AA Indlæser:

Træklængde = 6a = 6 x 6 = 36 m

Træhøjde = h = 8m.

Total belastning på hver krog = 35 tons

Længde på lastning = 3, 6 m.

Belastningsintensitet per meter længde = 9, 72 tons.

Fordelingsfaktor på grund af 10 ekscentricitet af belastning = 1, 2 (sige)

Effektfaktor = 10 procent.

Force i Diagonal AL:

Force i bundkord AB: