Arch Bridges: Typer, komponenter og form

Efter at have læst denne artikel vil du lære om: - 1. Introduktion til Arch Bridges 2. Typer af Arch Bridges 3. Komponenter 4. Form 5. Særlige Egenskaber 6. Kræfter og Momenter 7. Analyse 8. Design Procedure 9. Hængsler til Betonbuer 10. Abutments.

Indhold:

  1. Introduktion til Arch Bridges
  2. Typer af Arch broer af Arch broer
  3. Komponenter af Arch Bridges
  4. Formen af ​​Arch Bridges
  5. Særlige egenskaber ved Arch Bridges
  6. Kræfter og øjeblikke af Arch Bridges
  7. Analyse af Arch Bridges
  8. Designprocedure for Arch Bridges
  9. Hængsler til betonbuer
  10. Abutments for Arch Bridges

1. Introduktion til Arch Bridges:

Forstærket betonbuebroer vedtages, når bæltebroer viser sig at være uøkonomiske. Med stigningen i spænding øges sektionen af ​​bjælken i en sådan grad, at bjælkens selvvægt bliver en væsentlig del af de samlede belastninger.

Sammenlignet med bjergbroerne er buebroer økonomiske, fordi de døde belastningsmomenter i en buebro er næsten fraværende, når buen er korrekt udformet. Dette er illustreret i figur 13.1.

En bue er et strukturelt element bøjet i lodret plan, og belastningerne på bue bæres af bueribberne hovedsageligt gennem direkte aksiale tryk, bøjningsmomenterne og forskydningskræfterne er små sammenlignet med en bjælke, der kræver større sektion til at modstå større bøjningsmomenter og forskydningskræfter forårsaget af den samme belastning.

Dette skyldes det faktum, at mens en simpel understøttet bjælke kun vil have det sjældne (positive) øjeblik på grund af ydre belastninger, vil en bue på den anden side ikke kun have det samme aftagende øjeblik, men vil også have en hogging negativt) øjeblik af modsat karakter for at delvist afbalancere det sugende øjeblik og derved reducere sænkningsmomentet i væsentlig grad.

Det svingende øjeblik er dannet af en vandret kraft H ved støtten på grund af buenes form som i en portalramme (se figur 13.1).

Hovedværdien af ​​en buebro er forholdet mellem stigningen og spændingen, r / L. Dette forhold varierer fra 1/6 til 1/10 afhængigt af forholdene og omgivelserne. Jo større er forholdet, desto mindre er trykket på understøtningerne. Fra hensynet til økonomien forsøges det at sammenfælde trykpunktet for en given belastning med buenes midterlinie.

Øjeblikket af en bue er givet af:

M = M1 - H. y (13, 1)

Hvor, M = Arch øjeblik på et hvilket som helst afsnit, x

M 1 = Moment overvejer buen som en enkelt understøttet stråle

H = Horisontal kraft ved springingen

y = Lodret ordinat af buecentret ved sektion x fra foråret

Konfigurationen af ​​trykcentret i bue er opnået ud fra ligning 13.1 under forudsætning af at M = 0, dvs.

Y = M1 / ​​H (13, 2)

Det er i praksis ikke muligt at opnå en fuldstændig tilfældighed af buenaksen med trykpunktet, da buen udsættes for levende masser af forskellig fordeling, som kræver at tjekke designet under værste belastningstilstand ud over de døde belastninger, temperaturvariationer og effekten af ​​kryb og krympning mv.

Derfor er der forsøgt at opnå de laveste værdier af designkræfter og øjeblikke så vidt muligt. Da bueribben udsættes for direkte aksialt tryk og moment, er de udformet på basis af en sektion udsat for excentrisk kompression. Ribsektionen kan være en rektangulær eller et T-snit.

Forstærkning er tilvejebragt i begge sektioner af sektionen siden øjeblikket af modsat tegn kan forekomme i sektionen på grund af forskellige kombinationer af belastninger.

2. Typer af bue broer:

Buebroerne kan klassificeres fra to overvejelser som nedenfor:

(a) Placering af dæk i forhold til buen ribben (figur 13.2)

i) dæk type

ii) Gennem type

iii) Halvtype

(b) Strukturelle arrangement af bue ribben (figur 13.3)

i) to hængslede bue

ii) tre hængslede bue

iii) Fast bue

iv) Bundet bue eller bue-streng bøjle.

3. En bogs komponenter:

En fast bue er vist i figur 13.4, hvor A og B er anlæg eller understøtninger, hvor bueribben er fastgjort. I tilfælde af to hængslede er hængslet hængslet ved A og B. For en tre hængslet bue er der et tredje hængsel ved C ud over to hængsler ved A og B.

Krydsningen af ​​buenribben med abutterne er kendt som "Springing" og den øverste del af buen ribben er "kronen". I tilfælde af bøjede buer er begge fjederens fjeder forbundet med et slips, og mens en fjeder er hængslet ved anlægget, understøttes den anden fjeder på den anden anlæg gennem bevægelige ruller.

4. Form for Arch Bridges:

Buerne er generelt cirkulære eller paraboliske som vist i figur 13.5.

Egenskaber for en cirkulær bue:

Under henvisning til figur 13.5a, OA = OB = OC = OP = R (radius af buen); AB = L (buksens spids); CD = r (hævning af buen); x & y er koordinater for P fra oprindelse D.

I den højre vinklede mangle OEP,

OP 2 = OE 2 + EP 2 dvs. R2 = (R - r + y) 2 + x (13, 3)

Ligning 13.3 giver forholdet mellem R og x & y.

Også x = OP sin θ = R sin θ (13, 4)

Og y = OE - OD = R cos θ - R cos α = R (cos θ - cos α) (13, 5)

Det er kendt, at i et segment af en cirkel, (2R - r) r = L2 / 4

Eller, 2R = (L2 / 4r) + r, dvs R = (L2 / 8r) + (r / 2) (13, 6)

Også synd a AD / AO = L / 2 + R = L / 2R (13, 7)

Og cos α = OD / AO = (R-r) / R (13, 8)

Egenskaber for en parabolisk bue:

Under henvisning til figur 13.5b, AB = L (spids af buen); CD = r (hævning af buen); x & y er koordinater for P fra oprindelse A. Parabolas ligning er givet af,

y = Kx (L-x) (13, 9)

Hvor K er en konstant

Når x = L / 2, y = r. Ved at erstatte disse værdier af x & y i ligning 13.9, er vi = K. L / 2 (L - L / 2) eller, K = 4r / L2

Ved at sætte denne værdi af K bliver ligning 13, 9

Yh = 4rx / L2 (L-x) (13, 10)

Ligning 13.10 giver stigningen af ​​buen ribben fra foråret på en afstand x fra foråret.

Hældningen af ​​buen ribben ved x kan opnås ved at differentiere ligning 13.10.

Hældning af bue ribben = tan θ = dy / dx = 4r / L2 (L - 2x) (13.11)

5. Særlige egenskaber ved forskellige buer:

Buer kan fastgøres, hængsles eller fastgøres på understøtningerne. På grund af den buede form af en bue udvikles vandrette kræfter ved understøtningerne ud over vertikale kræfter både i de faste og hængslede buer. Til faste buer bliver der også genereret fastgørelsesmomenter ved understøtningerne.

De horisontale kræfter ved understøtningerne skaber svingende øjeblikke i alle sektioner af buen og derved reducerer de slingende øjeblikke, hvilket resulterer i reduceret tværsnit af buerne i forhold til bjælkerne.

I to og tre hængslede buer overføres kun stødene til støtterne eller anhængerne, og der er ikke noget bøjningsmoment på buen ved foråret. I tilfælde af en fast bue, vil der imidlertid være fastsættende øjeblikke ved understøtningerne ud over stødene.

Kræfter og øjeblikke i faste buer ændres både på grund af rotation og forskydning af understøtningerne, og derfor er faste buer konstrueret, hvor absolut uafgivende fundamenttilstand er tilgængelig.

I tilfælde af to hængslede buer påvirkes strukturen ikke på grund af rotation af anhængene, men påvirkes på grund af forskydningen af ​​det samme. Derfor kan to hængslede buer udformes med små forskydninger af understøtningerne.

Sagen er meget bedre for en tre hængslede buer så vidt angår fundamentets rotation og forskydning. Selv med drejning og lille forskydning af fundamentet eller ulige afvikling af fundamenterne påvirkes stød og øjeblikke ikke signifikant i tre hængslede buebroer.

6. Kræfter og øjeblikke på Arch Bridges:

Kræfter og øjeblikke på grund af Dead Loads og overlejrede belastninger:

Alle typer buer ribber vil blive udsat for stød og øjeblikke på grund af døde og overlejrede belastninger. Abutmenterne vil også blive udsat for stød og øjeblikke i tilfælde af faste buer, men kun hængslede buer har kun stød og ingen øjeblikke ved anlæggene.

Kræfter og øjeblikke på grund af temperaturvariation:

Ud over stød og momenter på grund af døde og overlejrede belastninger vil temperaturstigningen forårsage stød og øjeblikke og temperaturfald vil medføre træk og øjeblikke i bueribben af ​​alle typer buer.

For temperaturfald vil anhængene få træk og svingende øjeblik i faste buer, men træk og hængende øjeblik i hængslede buer. For betonbuer bliver den effektive temperaturvariation generelt taget som to tredjedel af den faktiske temperaturvariation.

Kræfter og øjeblikke på grund af Arch Shortening:

Forkortelse af buen eller ribben er forårsaget på grund af trykbelastningen af ​​buenbetonen ved den direkte aksiale stød i ribben på grund af ekstern belastning på buen ribben. Dette fænomen frigiver en del af det horisontale tryk frembragt af de døde og overlejrede belastninger.

Kræfter og øjeblikke som følge af krympning af beton:

Krympning af beton forkorter længden af ​​buen ribben og dens virkning på buen ligner det som følge af temperaturfald. Krympning er mere i begyndelsestrinnet, men kvintet reduceres gradvist som betonen hærder.

Krympning minimeres ved at anvende højkvalitets beton i buer. Det kan yderligere reduceres ved at hælde beton i buerribber i sektioner, der efterlader huller ved kronen og forfjederne, som er betonet senere.

Kræfter og øjeblikke på grund af plastflow af beton:

Plaststrøm eller krybbet af beton er et fænomen, der forårsager en permanent belastning i betonen, når den lastes i lang tid. I lighed med krympestrømmen er krybbelastningen mere i begyndelsesfasen og bliver så mindre og mindre som tiden går.

Plastflowet af beton forårsager træk og svingende øjeblikke ved understøtningerne i faste buer, mens det medfører træk og hængende øjeblikke ved understøtningerne i hængslede buer. På samme måde som temperaturfald eller krympning i beton kan plastikstrømmen minimeres ved brug af højkvalitetsbeton i bueribber.

7. Analyse af Arch Bridges:

Effekt af døde belastninger og overlejrede belastninger:

To-hængslede buer:

En to-hængslet bue har fire ukendte reaktionskomponenter ved de to understøtninger viz. H A, V A ved understøtning A og H B, V B ved understøtning B som vist i figur 13.3b.

Ved hjælp af tre vigtige ligninger af statik får vi:

i) ΣH = 0 dvs. H A + H B = 0 dvs. H A = (-) H B = H (siger) (13.12)

ii) ΣV = 0 dvs. V A + V B - W = 0 dvs. V A + V B = W (13, 13)

iii) ΣM =; tager et øjeblik om A,

(V B. L - W. a) = 0 eller, V B = Wa / L

. . . Fra ligning 13.13,

VA = W - VB = W - Wa / L = W (L - a) / L (13, 14)

Fra ligning 13.1 er øjeblikket ved et hvilket som helst afsnit af buen ribben givet af M = M 1 - Hy. Således, hvis størrelsen af ​​H er kendt, kan værdierne af alle de fire ukendte reaktionskomponenter opnås, og M, ved hvilken som helst sektion af bueribben vil også være kendt.

Da der er fire ukendte reaktionskomponenter og tre kendte ligninger af statik, er strukturen ubestemt til den første grad. Den fjerde ligning kan indrammes fra forskydningsbidrag.

Det er kendt fra Castigliones første sætning, at den partielle afledte af den samlede belastningsenergi i en hvilken som helst struktur med hensyn til den påførte kraft eller øjeblikke giver forskydningen eller rotationen henholdsvis på tidspunktet for påføring af kraften eller momentet i retning af den påførte kraft eller øjeblik.

Derfor, hvis støtterne ikke giver, vil den partielle afledte af den samlede belastningsenergi med hensyn til den vandrette tryk være nul. Hvis understøtningerne giver en mængde δ i retning af det vandrette tryk, vil det partielle derivat af total belastningsenergi i forhold til det vandrette tryk være δ. Fra ligning 13.1, M = M 1 - H. y.

Forsinkelse af belastningsenergi på grund af direkte tryk, der er lille, vil total belastningsenergi på grund af bøjningsmoment være:

Normalt varierer trækmomentets momentmoment i en hvilken som helst sektion som vinklen af ​​vinklen θ ved sektionen og som sådan er I = I c sec θ, hvor I C er tröghedsmomentet ved kronesektionen.

Også ds = dx sek θ

I et sådant tilfælde af variabelt moment for inerti af bælgafsnit ændres ligning 13.16 og 13.17 til henholdsvis ligning 13.18 og 13.19 som nedenfor:

Derfor, som tidligere nævnt, når værdien af ​​H er kendt enten fra ligning 13.18 eller 13.19, som det er tilfældet, kan alle styrker og momenter i buestrukturen finde ud af.

Tre-hængslede Arch:

Som i tohængslede buer har trehængslede buer også fire ukendte reaktionskomponenter, nemlig H A, V A, H B & V B som vist i figur 13.3c. Men da disse buer har et tredje hængsel ved kronen, når M c = 0, er tre-hængslede buer statisk afgørende med den fjerde ligning, nemlig Mc = 0.

Kræfter og øjeblikke på buen bestemmes som nedenfor:

i) ΣH = 0 dvs. H A + H B = 0 dvs. H A = (-) H B = H (sige)

ii) ΣV = 0 dvs. V A + V B - W.

iii) ΣM = 0; . . . Tager et øjeblik om a,

(V B. L - Wa) = 0 eller, V B = Wa / L (13, 20)

Og VA = W - VB = W - Wa / L = W (L - a) / L (13, 21)

iv) M c = 0. . . Med et øjeblik omkring ca. C fra ligning 13, 1,

M c = M 1 - Hr = 0

Eller H = M 1 / r (13, 22)

Hvor M 1 = VA. L / 2 - W (L / 2 - a) = W (L - a) / L. L / 2 - W (L / 2 - a)

Derfor kan alle kræfter og øjeblik i enhver sektion af de tre hængslede buer evalueres.

Faste buer:

Fra figur 13.3a kan det bemærkes, at der er seks ukendte reaktionskomponenter ved de to understøtninger, dvs. H A, V A, M A ved understøtning A og H B, V B, M B ved understøtning B. Som nævnt i tilfælde af to og tre hængslede buer i Kun tre statiske ligninger er tilgængelige for løsningen af ​​ukendte vilkår. Derfor er den faste bue statisk ubestemt til tredje grad.

Castigliano's første sætning kan anvendes ved at udforme de øvrige tre ligninger ud fra betragtningerne om, at rotationen såvel som de vertikale og vandrette forskydninger ved understøtningerne er nul.

Castigliano's første sætning fastslår, at den partielle afledte af den samlede belastningsenergi i en hvilken som helst struktur med hensyn til den påførte kraft eller øjeblikke giver forskydningen eller rotationen respektivt på tidspunktet for påføring af kraften eller øjeblikke i retning af den påførte kraft eller øjeblikke.

Derfor kan disse tre yderligere ligninger være indrammet som under anvendelse af total belastningsenergi, U af buen som:

Ved at løse disse tre samtidige ligninger fra 13.24 til 13.26, kan kræfter og øjeblikke af en fast bue opnås.

Elastic Center for Fixed Arches:

I en to-hængslet bue kan koordinaternes oprindelse overvejes ved en af ​​anlæggene, men en sådan antagelse i tilfælde af en fast bue indebærer meget besværlige arbejder. Løsningen af ​​samtidige ligninger, der involverer H, V og M bestemt fra ligninger 13.24 til 13.26 for faste buer, er også en tidskrævende proces.

Analysen af ​​faste buer kan derimod nemt gøres lægge "Elastic Centre Metho".

Det elastiske center er et punkt, siger O, lige under kronen (figur 13.6a), som er tyngdepunktet af faktorerne ds / EI for de forskellige 'ds' elementer af buenaksen. Denne faktor betegnes som 'Elastic Weight' og punktet 'O' som 'Elastic Center' af buen.

Koordinaterne af det elastiske center er givet af:

I tilfælde af symmetriske buer falder x 0 sammen med den lodrette linje, der går gennem kronen, dvs. det elastiske center ligger under kronen og på den lodrette linje, der går gennem kronen.

Derfor er x 0 = L / 2

Og hvis jeg = I c sec θ og ds = dx sec θ, så

Den faste bue analyseres ved hjælp af Elastic Center-metoden ved at skære bueafsnittet på kronen., C og forbinde kronen, C og det elastiske center, O med stiv arm CO, som vist i figur 13.6b.

Bøjningsmomentet M i et hvilket som helst afsnit af de to halvdele af buen, der har koordinater (x, y) med henvisning til det elastiske center, O, er givet af:

Siden oprindelsen er blevet skiftet til O, er det elastiske center, vilkårene involveret:

Det kan bemærkes, at tælleren i ligning 13.31 er "summen eller integrationen af ​​y gange de frie bøjningsmomenter forårsaget af både venstre og højre hånd". Ligeledes er ligning 13.32 "summen eller integrationen af ​​x gange de frie bøjningsmomenter for både venstre og højre håndbelastninger" og ligning 13.33 er "summen eller integrationen af ​​de frie bøjningsmomenter i venstre og højre håndbelastninger".

Dette viser, at ved at skifte oprindelsen til det elastiske centrum, kan værdierne for de statisk ubestemte kræfter og øjeblikke findes direkte uden løsningen af ​​samtidige ligninger. Her nævnes også, at kræfterne og øjeblikke på anlæggene kan evalueres fra H o, V o og M o som vist i det følgende illustrative eksempel.

Illustrativt eksempel 1:

Beregn stødene og momentene i begge anlæg af den faste parabolbue vist i figur 13.7 ved hjælp af Elastic Center-metoden ved anvendelse af ligninger 13.31 til 13.33.

Givet,

(a) E er konstant.

(b) Træghedstrin varierer som hældningens skråning.

Analyse af den faste bue ved Elastic Center Method ved anvendelse af ligninger 13.31 til 13.33.

. . . Ligningen af ​​parabolen bliver:

Værdierne H o, V o og M o er ved det elastiske centrum, hvorfra kræfterne og momentene på anlæggene kan vurderes som under:

Da der ikke er belastning på højre halvdel,

H a = H o = 50 KN; V a = V o = 11, 25 KN; og H A = H B = 50 KN

V A = Total belastning - V a = 60, 0 - 11, 25 = 48, 75 KN

Tager øjeblik om A,

M A - [(6 x 10 2 ) / 2] + V o x 10 + H o x 2 + M o = 0; eller, M A = 300 - 112, 5 - 100 - 50 = 37, 5 KNm

Tilsvarende er M a - V o x 10 + H o x 2 + M o = 0; eller, M a = 112, 5 - 100 - 50 = (-) 37, 5 KNm, dvs. mod uret.

Kræfterne og øjeblikke ved anlægene ved begge metoder kan bestemmes, men det er klart, at analyse af den faste bue ved den elastiske center-metode er meget mindre arbejdskrævende end ved at løse de samtidige ligninger.

Bundet buer:

Bundet buer er modificerede tohængslede buer. I to-hængslede buer modstår de vandrette stødpunkter ved anlægene, mens de i vandrette buer modstår de vandrette stødpunkter ved hjælp af et slips tilvejebragt på fjederniveauet. På grund af ekstern belastning på buen har tendensens fjederpunkter tendens til at bevæge sig udad, hvilket forhindres af slipset delvist.

Slipset, der er i spænding, udsættes for trækdeformation, som tillader en ende af buen forsynet med ruller at bevæge sig sådan, at den udadvendte kraft af buen på fjederniveauet afbalancerer spændingen i slipset.

For stabiliteten af ​​den bundet bue er den ene ende af buen på fjederniveau forsynet med en hængsel og den anden ende med en rulle.

Trækdeformationen af ​​slipset, der tillader den fri ende af slipset til at bevæge sig, reducerer størrelsen af ​​den vandrette kraft ved understøtningen sammenlignet med en tohængslet eller fast bue, hvor forskydningen af ​​buenes ender er forhindret. Det er unødvendigt at nævne, at spændingen i slipset er den vandrette kraft på bueenderne.

Som i to-hængslede buer vil bundne buer have fire ukendte reaktionskomponenter, nemlig. H A, V A, H B og V B, for hvilke tre ligninger er tilgængelige fra statik, dvs. ΣH = 0, ΣV = 0 og ΣM = 0, den fjerde ligning er ∂U / ∂H = 0 for to hængslede buer, men i tilfælde af bundet buer, ∂U / ∂H ≠ 0 som bue ende bevæger sig.

Derfor kan denne ligning ikke anvendes. Da forskydning af understøtningerne i den lodrette retning er nul, kan denne overvejelse anvendes ved indramning af den fjerde ligning viz. ∂U / ∂V = 0.

8. Designprocedure for buebroer:

(1) Vælg den type bue, der skal vedtages; fix up span, stigning af buen osv.

(2) Antag en grov del af bueribben og find tryk- og bøjningsmomentet i forskellige sektioner til forskellige døde belastninger som dækkonstruktion, slidbane, søjler og bjælker mv.

(3) Tegn indflydelseslinjediagrammer for forskellige sektioner for øjeblikke og tryk og bestem livebelastningsmomenterne og -trykket på grund af levende belastninger.

(4) Beregner øjeblikke og stød på grund af temperaturvariation, krympning, ribbeklædning osv.

(5) Tabulere de positive øjeblikke og stødpunkter og også negative øjeblikke og stødpunkter for forskellige sektioner på grund af forskellige design- og lastbetingelser og find designmomenter og -stød.

(6) Evaluer de normale stød og radial saks ved kritiske sektioner både til døde og levende belastninger.

(7) Kontroller sektionerne for beton og stålspændinger. Hvis det konstateres tilfredsstillende, kan detaljering af forstærkning tages op; Hvis ikke, skal de tidligere procedurer gentages, hvis det er nødvendigt, med revideret prøveafsnit af buen.

9. Hængsler til betonbuer:

Hængslerne er i stand til at transmittere tryk, træk eller forskydning, men kan ikke modstå bøjningsmomenter. Derfor kan i nogle tilfælde ved opbygningen af ​​buebroer, de bøjningsbelastninger, der er fremkaldt ved krympning, ribbekræftning (kun på grund af død belastning), afvikling af centrering, afvikling af anlæg mv., Som er af midlertidig karakter, elimineres ved at tilvejebringe midlertidige hængsler ved kronen og ved foråret er.

Disse midlertidige hængsler gør væk med øjeblikke på de kritiske afsnit, dvs. krone og springing er.

Efter at konstruktionen er forbi, er hulrummet i hængslerne fyldt med godt graderet og godt komprimeret beton, så sektionen er i stand til at modstå bøjningsmomenter, stød, der kan fremkaldes af de efterfølgende belastninger, såsom balance dødbelastning, levende belastning, temperatur, restkrympning og ribbeklædning på grund af levende belastning mv En form for midlertidigt hængsel er illustreret i figur 13.18.

Permanente hængsler, der leveres i buebroer, skal være stærke nok til at holde tryk, forskydning osv. På grund af kombinerede belastninger under brugen af ​​broen. Disse hængsler giver ikke nogen modstand imod øjeblikke, og derfor vil disse steder være punkter på nul øjeblikke.

Fig. 13.19 viser et stål og et beton permanent hængsel. Krumning i disse hængsler er meget vigtig, og som sådan behøves korrekt krumning. Krumningen i stålhængsler er lavet under støbning og efterbehandling.

Krumningen i betonhængsler kan opnås ved at skrue den konkave overflade af med en træplade og placere et blødt træ over den konkave overflade for at danne den konvekse overflade. I stedet for at bruge det bløde træ kan gips i Paris også anvendes over den afskårne konkave overflade til dannelse af den konvekse overflade.

10. Abutments for Arch Bridges:

Abutments for arch broer er normalt lavet af masse beton for at få stor dødvægt som følge af, at det kan være muligt at gøre stødpunktet fra buen akse mere lodret. Sokkelens basisafsnit er lavet på en sådan måde, at det resulterende tryk under alle belastningsbetingelser passerer så tæt på basens midte som muligt.

Ved grundlæggelsen af ​​bjergene på klippen skal den nødvendige bænkning foretages på klippen for bedre stabilitet.

Nogle gange er cellulære type RC abutments lavet til at påvirke økonomien i omkostninger. For at få den nødvendige døde vægt af abutments er indersiden af ​​den cellulære del fyldt med jord. Dette hjælper med at gøre stødkraften mere tilbøjelig til lodret akse.

Støtningen fra bue ribben overføres gennem modfort til basisflåden. Modstandene skal derfor være stærke nok til at holde pressen på dem. Begge disse typer af anlæg er illustreret i figur 13.20.